C(％):  0.05～0.11

Cr(％):  9.5～10.0

Mo(％):  2.5～3.1

Ni(％):  余量

Co(％):  15.0～16.5

W(％):  6.0～7.5

Al(％):  5.7～6.2

Nb(％):  1.95～2.35

Ti(％):  —

B(％):  0.12～0.02

Fe(％):  ≤0.7

Mn(％):  —

其他(％):  Ce≤0.02,Zr0.03～0.05

GH4151作為一種新型高溫合金材料,目前關(guān)于熱加工與熱處理方面的基礎(chǔ)研究較少,尤其是關(guān)于該合金高溫變形行為及動(dòng)態(tài)軟化機(jī)制、不同熱處理下組織與性能控制方面缺乏系統(tǒng)深入的研究。

針對(duì)上述問題,本文開展了如下研究工作:

(1)采用熱物理模擬試驗(yàn)研究了熱擠壓態(tài)合金高溫變形行為,建立了基于雙曲正弦型的Arrhenius本構(gòu)關(guān)系模型和動(dòng)態(tài)材料模型(DMM)的熱加工圖,確定了擠壓棒材熱變形、盤鍛件模鍛的熱加工區(qū)間。研究表明,盤鍛件模鍛的*佳熱加工區(qū)間為:1045-1125℃、應(yīng)變速率ε10-2.5s-1。

(2)為了驗(yàn)證熱擠壓態(tài)合金的超塑性的有效性,本文研究了合金分別在1060℃、1080℃和 1100℃,10-4 s-1、5×10-4 s-1和10-3 s-1應(yīng)變速率下的超塑性拉伸行為。不同溫度下應(yīng)變速率敏感系數(shù)分別為m1060℃=0.69,m1080℃=0.73,m1100℃=0.73,不同應(yīng)變速率下變形激活能分別為Q10-4=192kJ/mol,Q5×10-4=258kJ/mol,Q10-3=342kJ/mol。研究表明,當(dāng)應(yīng)變速率ε=10-4s-1拉伸時(shí),超塑性變形主要以晶界擴(kuò)散控制的晶界滑動(dòng)機(jī)制為主;而ε=5×10-4 s-1和ε=10-3s-1時(shí),以體擴(kuò)散控制的晶界滑移機(jī)制為主。

(3)研究了熱擠壓態(tài)合金高溫變形過程中的組織演變特征,闡明了合金在本試驗(yàn)條件下的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶機(jī)制并確定了的工藝區(qū)間。研究表明,合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶機(jī)制除了傳統(tǒng)的非連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶(DDRX)與連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶(CDRX),其中大量分布于晶界的一次γ'相(γ'I)導(dǎo)致了異質(zhì)形核動(dòng)態(tài)再結(jié)晶(Heteroepitaxial Dynamic Recrystallization,HDRX)的發(fā)生,大塊γ'I沉淀相與其宿主晶粒存在相同的晶體學(xué)取向關(guān)系,這為γ'I相在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程中作用給出了新的解釋。

(4)本文以熱擠壓態(tài)合金為研究對(duì)象,研究了亞固溶條件下晶界處一次γ'相(γ'I)的回溶和晶粒長(zhǎng)大行為,并建立了引入時(shí)間指數(shù)m的Sellars晶粒長(zhǎng)大動(dòng)力學(xué)模型,揭示了γ'Ⅰ回溶度與晶粒長(zhǎng)大關(guān)聯(lián)性規(guī)律;研究了亞固溶后單斜率不同冷速冷卻及先緩冷后快冷的雙斜率控冷處理下γ'相的演變規(guī)律,實(shí)現(xiàn)了γ'相雙模態(tài)分布的析出控制;據(jù)此確定了合金的標(biāo)準(zhǔn)熱處理制度。研究表明,熱處理態(tài)合金具有優(yōu)異的力學(xué)性能:室溫抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度、750℃/650MPa 高溫持久壽命分別為 1666.5MPa 和 1306.5MPa、173.35 h。